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一种新型串联电感并联调谐DE-1类功率放大器

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摘要:

提出了一种新型串联电感并联调谐DE-1类功率放大器,利用零电流转换(ZCS)和零电流斜率转换(ZCSS)条件对电路进行理论分析。推导出了理想条件下该功率放大器的各元件参数的计算表达式。计算分析了该放大器的性能。DE-1类功率放大器理论上具有100%的效率,既具有D类功率放大器的优点,又具有E-1类放大器的优点。设计了实验电路对理论分析进行验证。采用3 V电源,在110 kHz频率下,该功率放大器的效率达到了97.8%,且实验波形与理论分析一致。

0 引言

D类功率放大器由于器件寄生电容的存在,当开关导通引起能量损耗,该损耗与工作频率成正比[1-2]。E类功率放大器利用零电压转换(Zero Voltage Switching,ZVS)和零电压斜率转换(Zero Voltage Slope Switching,ZVSS)减小了晶体管输出寄生电容的损耗,具有较高的输出功率和效率[3]。SUETSUGU T等研究了任意占空比下的最优和次优E类功率放大器[4]。邓思建等研究了输出负载变化对E 类功率放大器的性能影响[5]。然而,E类功率放大器的开关上的峰值电压会达到电源电压的3倍以上[3-4],这对于耐压受限的晶体管来说应用受到了限制。结合D类与E类功率放大器产生了DE类功率放大器[6]。刘昌等研究了输出电容对DE类功率放大器的影响[7]。SEKIYA H等进一步将DE类功率放大器拓展到任意占空比[8]。DE类功率放大器已经被应用在无线能量传输中[9]。E-1类功率放大器[10]相比于E类功率放大器,其开关器件上的峰值电压下降为电源电压的1/2.8,且最优负载相比E类功率放大器提高数倍,具有较高的研究价值[11-12]。

本文将D类功率放大器与E-1类功率放大器结合,提出一种新型串联电感并联调谐DE-1类功率放大器。首先利用ZCS和ZCSS条件[10]对该功率放大器的工作过程进行分析。然后给出元件参数的计算表达式,接着对电路特性进行分析,最后实现了一个串联电感并联调谐DE-1类放大器,对理论分析进行验证。

1 DE-1类功率放大器理论

串联电感并联调谐DE-1类功率放大器如图1所示。S1和S2分别是NMOS管和PMOS管,工作在开关状态,受驱动电压VDr1和VDr2控制。电感L1和L2分别与MOS管的漏极连接,形成串联关系。串联中心点通过隔直电容与Lp-Cp并联谐振网络、补偿电容C和负载RL连接。

MOS管

为了简化分析,作如下假设:

(1)晶体管是理想开关,导通时短路,截止时开路。

(2)开关工作在占空比为25%的方波下。

(3)并联LC电路的Q值足够大使得输出电压是正弦波。

(4)所有元件为理想元件。隔直电容CDC为理想电容,无交流压降。

理想串联电感并联调谐DE-1类功率放大器的等效电路如图2所示。

MOS管

根据假设(3),负载上的电压和电流是正弦的,表达式如式(1)和式(2)所示。

MOS管

MOS管

当开关中的电流满足式(15)和式(16)的ZCS和ZCSS条件时,串联电感并联调谐DE-1类功率放大器达到最优的操作[10]。

MOS管

2 DE-1类功率放大器元件参数计算

3 DE-1类功率放大器的特性

对电流is2(θ)进行积分得到从直流电压源吸取的电流:

4 电路实验与结果

给定参数Vdd=3 V,Po=0.2 W,Q=5.8,f=100 kHz,根据相关表达式设计串联电感并联调谐DE-1类功率放大器。根据表达式计算电路元件参数,利用计算元件参数搭建该放大器电路进行实验。实验中MOS管选用IRF7309,它包含1个NMOS管和1个PMOS管,参数如表1所列[13]。

MOS管

实验DE-1类功率放大器的元件参数的理论计算结果和实验用值列在表2中。

MOS管

图3给出了工作频率分别是100 kHz、110 kHz和120 kHz下的MOS管驱动信号和MOS漏极电压波形。各频率下波形从上往下4个信号依次是PMOS管栅极驱动电压vDr2、PMOS管漏极电压vD2、NMOS管漏极电压vD1和NMOS管栅极驱动电压vDr1。

MOS管

由于元件参数和理论计算存在误差,实验电路最优工作频率不是设计的100 kHz,而是110kHz。工作在非最优频率下,开关断开时,由于电感中电流不为零,电流斜率也不为零,导致开关断开瞬间,电感电压不为零,从而造成开关两端电压不连续。频率低于最优频率时,开关断开相比最优频率下滞后,电感电压归零后继续充电,电流斜率为正,此时开关断开,电感L2电压上冲,而电感L1电压下冲,从而导致PMOS管漏极电压低于电源电压,NMOS管漏极电压高于0 V,如图3(a)所示;工作频率高于最优频率,开关断开相比最优频率下提前,电感电流还未下降到零,电流斜率为负,此时断开开关,电感L2电压出现下冲,而电感L1电压出现上冲,从而导致PMOS管漏极电压高于电源电压,NMOS管漏极电压低于0 V,如图3(c)所示;最优工作频率下开关,开关断开时,电感中电流为0,其斜率为零,PMOS管漏极电压等于电源电压,NMOS管漏极电压等于0 V,开关两端电压连续,如图3(b)所示。

不同工作频率下测试直流电流、输出电压计算功率放大器的效率,结果在表3中列出。最优工作频率110 kHz下功率放大器的效率最高,达到了97.8%,频率偏离10 kHz时,效率分别为83.3%和93.5%。

MOS管

图4显示了最优工作频率110 kHz时的波形,从上往下依次是PMOS管栅极驱动电压vDr2、PMOS管漏极电压vD2、输出电压vo和NMOS管驱动电压vDr1波形。测量得出输出相位为25°,与理论值接近;负载上电压幅度为1.72 V,与理论计算接近,此时功率放大器的效率为97.8%。

MOS管

5 结论

本文提出了一种新型串联电感并联调谐DE-1类功率放大器,利用ZCS和ZCSS条件对功率放大器波形进行了理论分析,给出了电路元件的计算方法。最后设计实验电路验证该功率放大器。理论上DE-1类功率放大器具有100%的效率。实验中,3 V电源电压110 kHz工作频率下该放大器的转换效率达到了97.8 %,且波形与理论分析一致。

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